目前的油气井堵水工艺可分为两大类：如地层的含水区、油气区可以分开时，可将水泥、树脂或硅胶等永久性封堵物质，选择性地注入含水区，形成可阻挡任何液流的不渗透挡板进行堵水。当油层的含油气区和含水区不能截然分开时，就只能将水溶性聚合物注入含油水区，以形成选择性挡板，保证既可封堵水流又能保持油气渗滤，进行选择性堵水。
常规的聚丙烯酰胺堵水工艺，其分子被地层孔隙壁吸附后，形成一个几乎不可穿透的薄层，以阻止作为润湿相的水流，而使非润湿相的烃类仍可从孔隙通道中心通过。但在高渗透或裂缝性油层中，孔隙通道比高分子的分子直径还大，会使这类处理无效。则必须再用多价金属离子作交联剂进行特殊处理，以便在孔隙喉道中形成聚合物网络。但这时孔隙喉道中心也可能被聚合物网络占据，同时也阻挡油气的流动，从而失去选择性封堵的目的。
现介绍的两种新型聚丙烯酰胺堵水工艺，不需用交联剂进行特殊处理。因此，它既可改善常规聚丙烯酰胺处理的效果，又可消除交联系统造成的地层损害。这两种新工艺均是利用聚丙烯酰胺的就地膨胀。
1、工艺一
是利用丙烯酰胺/丙烯酸盐共聚物（HPAM）的蜷屈分子具有的在盐水中收缩，在软水中膨胀的性能。在无盐类存在时，同一分子上的丙烯酸官能团所带的负电荷互相排斥，会使蜷屈分子膨胀。在有盐类存在时，其分子上的微小阳离子也可遮蔽大分子上的负电荷，使其收缩。这种水动力体积的变化，可使HPAM聚合物在盐水中具有较高的稠化力，而在硬盐水中的稠化力较小。然后收缩状态的HPAM分子的吸附力比其膨胀时大，因此可在孔隙壁上形成密集的吸附层。而在油气井生产时，地层中的软盐水将配制和注入HPAM的硬盐水驱替出去后，就会使吸附层增厚，从而可有效地限制地层水产出，而只允许烃类从孔隙通道中心排出。
2、工艺二
工艺二的原理比工艺一简单得多，它只是用未水解的聚丙烯酰胺（PAM）取代了HPAM，再用膨胀剂来使吸附的聚合物层膨胀，而不是靠矿化梯度。在该工艺中，是用10%的碳酸钾溶液作膨胀剂，使PAM分子降解而膨胀。这时，可用任一矿化度的盐水来溶解和注入聚合物，因为PAM分子的特性使其对盐水几乎不敏感。另外，PAM溶液还比HPAM的粘度低、在地层孔隙中的吸附趋势大，因此工艺二比工艺一的适用范围广泛得多。
对上面两种改进后的新工艺进行的室内试验表明，在所有情况下吸附的聚合物层均可膨胀，因而可明显地降低地层的盐水渗透率。它们均可提高堵水效果，而对油气流没不良影响。
为了证实室内试验效果，1986年6月对Cerville-Velaine储气工厂的VA-48井，用工艺一进行了堵水矿场试验。该井油层的平均深度为500m，平均产层厚度为60m。其渗透率由顶部的0.0987μm2，增大到55m处的0.987μm2。其余的5m是由渗透率大于4.935μm2的粗粒矿岩构成。其高渗透薄夹层和含水层的存在，使其在产气时大量产水。另外由于产出水为低矿化度盐水，并且地层温度较低，因此就选用工艺一对该井进行处理。处理时注入700m3浓度为3000ppm含有500ppm商品甲醛的HPAM溶液，以处理该井60m厚的地层，处理半径为5m。注入速度慢至10m3/h，以便在井眼区域保持足够的剪切速率，防止聚合物降解。注聚合物时，井口压力保持在0.5MPa以下。注完聚合物后，再注入气体进行反冲洗。
该井从1986年6月用工艺一处理后，在夏季作注气井，冬季作产气井均有良好的效果。注气量保持在处理前的水平，产气量有很大增加，还较大地降低了含水。下表给出了VA-48井（1986年6月用工艺一进行过堵水）和VA-49（未进行过堵水作业）1985年-1989年冬季生产期的气、水产量对比。
VA-48井和VA-49井生产对比表
| 项目/生产期（年） | 1985-1986 | 1986-1987 | 1987-1988 | 1988-1989 | ||||
| VA-48井 | VA-49井 | VA-48井 | VA-49井 | VA-48井 | VA-49井 | VA-48井 | VA-49井 | |
| 产气量（103英尺3） | 540 | 516 | 207 | 118 | 658 | 348 | 266 | 299 |
| 产水量（桶） | 257 | 178 | 67 | 580 | 704 | 663 | 98 | 387 |
| 水/气（桶/英尺3） | 0.476 | 0.343 | 0.324 | 4.97 | 1.07 | 1.91 | 0.368 | 1.29 |
由上表可以看出，VA-48井堵水后，1987年-1988年冬季产气量是VA-49井的两倍，含水也大幅度下降，即使在下两个生产周期中，含水也保持在较低水平上。由此可见，工艺一对降低气井含水长期有效，从目前情况看，有效期较少在三年以上。
